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    2016年化工工程師。專業基礎,精選題41。同一物料。如恒速干燥段的干燥速率提高。則物料的臨界含水量將。A,不變,B,增加。C。減小。D。不確定2,蒸發計算時,溶液的沸點按,來確定。A。完成液組成,B。原料液組成與完成液組成的算術平均值,C。原料液組成。D,原料液組成與完成液組成的對數平均值3,在直徑200mm的標準脈沖萃取塔中用30,TBP煤油溶液萃取回收廢水中的HNO3。為了達到一定回收率需7個理論級,已求得在所采用的操作條件下理論級當量高度為0。4m,則塔的有效高度。即裝有篩板部分的高度為。A。2,8m。B。0。4m。C,2。4m,D。3,2m4,理想干燥器是指,A,不向干燥器補充熱量。B。忽略干燥器向周圍散失的熱量,C。物料進出干燥器的焓相等。D。熱空氣在干燥器進出口焓值相等5,在標準蒸發器中。用140。的飽和蒸氣加熱鹽水,蒸發空間二次蒸氣的溫度為86。溶液的平均沸點為98。則該蒸發器中的有效溫度差為,A。54。B。48。C。45,D。426,單效蒸發中,原料液的溫度越高。蒸發時的單位蒸氣消耗量,A。越大,B。越小。C。不變。D。無法確定7。在沸點升高較小的蔗糖水溶液蒸發過程中,為了回收二次蒸氣的熱量,擬采用熱泵蒸發技術,應選用,方案,A。選取方案二。三。四。B。選取方案一。二。四,C,選取方案一,三。四,D,選取方案一。二,三8。在全回流條件下,用一實驗精餾塔測定所裝塔板的效率。測定物系為苯。甲苯混合物,其平均相對揮發度為2。65,在實驗穩定后。測得經全凝器冷凝后的回流液組成為0,882,摩爾分數,再沸器底部采出液體的組成為0。135,摩爾分數。實驗精餾塔內裝有5層塔板。則所裝塔板的總板效率為,A。60,0,B。80,0,C,75。5。D,62,6。9。在一單效蒸發器中。將2000kg。h的某種水溶液從濃度為5,質量分數。濃縮至30。質量分數。操作條件下溶液的沸點為78。水的汽化熱為2319。5kJ。kg,焓為2633。5kJ。kg,原料液于20。進入蒸發器,其比熱容為4,0kJ。kg,加熱蒸氣的絕對壓力為200kPa,冷凝水在加熱蒸氣的飽和溫度下排出,水蒸氣在75,下離開蒸發器,忽略濃縮熱。濃縮液的比熱容為4,19kJ,kg,濃縮液在蒸發操作沸點下排出。蒸發器的熱損失為10000W,上述條件下加熱蒸氣消耗量與。接近。A。1696kg。h,B。1974kg,h。C。2120kg,h。D,2355kg。h10。從傳遞原理來說。結晶屬于。A。傳質過程,B。傳熱過程,C。熱質同時傳遞過程,D。動量傳遞過程11。若被輸送液體的黏度比水的黏度高得多時。則離心泵的壓頭h,流量q,效率η及軸功率n的變化趨勢是。A。4個量均降低,B。h,q。η減小。n增大。C。4個量均增大,D。h,q,η增大。n減小12。利用調節閥控制吸收劑進入吸收塔的流量。保證有效平穩地操作。則宜選擇,A,閉式離心泵。B。往復泵,C,旋渦泵,D。開式離心泵13,用標準旋風分離器分離含塵氣中的固體顆粒,由于處理量增加需增大旋風分離器的尺寸,若保持進口氣速不變。則旋風分離器的臨界粒徑會,A,不變,B,增加。C,減少。D。不確定14,在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某熱敏物料,且干燥屬于降速階段,欲縮短干燥時間??刹扇〉淖钣行Т胧┦?。A,提高空氣流速,B。提高空氣溫度。C,降低空氣相對濕度。D,增大干燥面積。減薄物料厚度15,以空氣為輸送介質。采用氣流輸送來輸送固體顆粒時,氣速必須大于。A,臨界流化速度。B。起始流化速度。C。顆粒在該流體中的沉降速度。D。20m。s16。蒸發計算時。溶液的沸點按,來確定。A,完成液組成。B,原料液組成與完成液組成的算術平均值。C。原料液組成,D。原料液組成與完成液組成的對數平均值17,在標準蒸發器中。用140。的飽和蒸氣加熱鹽水,蒸發空間二次蒸氣的溫度為86。溶液的平均沸點為98。則該蒸發器中的有效溫度差為,A,54,B。48,C。45。D。4218,吸附操作常用來分離或純化吸附質含量,的流體混合物。A。較高,B,中等,C,較低,D,任何值19,在一單效蒸發器中,將2000kg,h的某種水溶液從濃度為5。質量分數,濃縮至30。質量分數,操作條件下溶液的沸點為78。水的汽化熱為。2319。5kj,kg。焓為2633。5kj,kg,原料液于20,進入蒸發器。其比熱容為4。0kj,kg。加熱蒸氣的絕對壓力為200kBRA。冷凝水在加熱蒸氣,的飽和溫度下排出。水蒸氣在75。下離開蒸發器。忽略濃縮熱。濃縮液的比熱容為4。19kj,kg。濃縮液在蒸發操作沸點下排出,蒸發器的熱。損失為10000。w,上述條件下加熱蒸氣消耗量與。接近。A。1696kg,h,B。1974kg。h。C,20kg。h。D。2355kg,h20,在常壓下將組成為0,48。易揮發組分的摩爾分數。的苯,甲苯混合物進行簡單蒸餾。已知進料量為26kmol,h。塔頂餾出量為11。7kmol,h,操作范,圍內汽液平衡關系為y。0。52x,0,455,則釜殘液的組成為。A,0。324,B,0,350。C。0,425,D,0。505,
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